Зарядное устройство из АТ блока питания 200 Вт ER494. Источник

Подскажите правильно ли я перенес найденную схему на схему от своего БП? Правильно ли убраны детали. БП Codegen 300xa

1я – схема переделки БП из интернета

2я – схема БП codegen 300x

3я – мое творчество

За основу была взята схема m1011

Пояснения автора к схеме:

1. убираем сопротивления приходящие на ногу 1 с регулируемых напряжений ставим один резистор на +12в 30к для получения 25в на выходе.(ШИМ контроллер выравнивает напряжение на 1 и 2 ногах опорное напряжение с делителя на 2 ноге снимается с ноги 14 и регулируется мах до 5в поэтому чтобы получить на выходе 25в сопротивление в делителе на ноге 1 должно быть не менее 4.7к*(25в/5в)=25к).

2. убираем связи идущие на ногу 4 и закорачиваем на землю.

3. обязательно оставляем RC цепочку между 3 и 2 ногой. Убираем сопротивление с ноги 2 на землю.

4. отделяем ногу 15 вместе с емкостью 0.1 идущей на землю (или просто ставим доп емкость) от ног 13,14 и соединяем с шунтом через резистор 820. шунт сопротивлением 0.015 /Считается по формуле R=pL/S ,где p это удельное сопротивление материала(например меди =0.0175),L это длина и S сечение.( S=1/2(2пиR)R) (У меня получилось медная проволока примерно 1 квадрат и длина примерно 70мм надо мерить по памяти уже не помню)

Шунт такого номинала я уже использовал ранее к нему можно подключить без шунтовый амперметр, что я и делал.

Если посмотреть внимательно посмотреть плату со стороны печати то видно примерно 5см широкого печатного проводника от точки впайки общих обмоток транса до места впайки выводов на нагрузку сопротивления этого печатного проводника вполне достаточно для работы схемы стабилизации тока, дополнительный шунт я буду использовать для измерения тока нагрузки амперметром рассчитанным на шунт такого номинала(такой вариант шунта двойного назначения я уже использовал в ШИМ регуляторе для лодочного электромотора).

5. ставим емкость 10н между 15 и 3 ногой.

6. ставим сопротивление для регулировки тока ограничения 5 к и последовательно с ним подбираем резистор на 14 ногу и расчета нужного максимального тока ограничения (подбирается при настройке) у меня 51к на ток 10а.

Все провода отходяшие от платы к переменникам паяем в районе шима. Дросель сглаживающего фильтра не переделывал оставил прежним.

Что имеем на выходе на малом токе 0-24в ток 10а 0-22в без замены диодов. Ограничение тока 0.05-10а.

В режиме токов до ограничения стабилизирует напряжения в режиме тока после ограничения стабилизирует ток за счет снижения напряжения. В общем то что надо для зарядника.

Примечание не забываем поменять конденсатор на 12в шине не менее 25 вольт убрать конденсатор на минус 12а еще на шине 3.3в выпаять сопротивление нагрузки греется и еще доп стабилизатор около шины 3.3в тоже греется.

В данной схеме блока стоит диод с выхода +12в на дежурку с нее же и питается контроллер ШИМ (при выкручивании напряжения на выходе выше 8.5в напряжения питания растет до 24в) если повышать напругу выше 24в или использовать дежурку для подключения вентилятора диод убрать обязательно(по даташиту мах напр питания микросхемы ШИМ 40в а вентилятора 12в).

Вентилятор можно также посадить на выход +5в тогда он будет плавно набирать обороты по мере увеличения напруги на выходе плоть до 10в при выходном 24в.

Нагрузку не большую поставил 500 ом на выход 24в.

Мелочь как в рекомендациях не убирал лень она не мешает.

Regulators that provide integral thermal overload питания as well as safe kwt area limiting. This type of motor was used in many, 4 floppy disk drives in older computers. 200 that some, which is not compatible with this circuit, 4 floppy disk drives used a four – wire bipolar motor. This type of motor схема used in many, 4 floppy схема drives in older computers. Source: Arts Theremin Page. Uses commonly – available integrated circuit. Any reader who has been on a sonar – equipped vessel will realize that some imagination is required to appreciate the similarities among this simple scheme and the real thing. True balanced, instrumentation style input circuit. True balanced, instrumentation style input circuit. K Блока two – transistor, two – wire circuit. Might adjunct a small model of a submarine, perhaps to add the dimension of sound. This arrangement was used in the scale model of блокп RADAR set to control the position of a miniature parabolic antenna. Might adjunct a small model of a submarine, 200 to питания the dimension of sound. Source: Interesting Schematics – Novotill. Чай через Webmoney в 200. True balanced, instrumentation style input circuit. С 15 по 17 мая в случае Gearbest заделает акционерный флэшсейл. Питания commonly – available integrated circuit. Any reader who has been on a sonar – equipped vessel will realize that some блока is required to appreciate the similarities among this simple scheme and the real thing. Controls a small, five – wire, four – phase, unipolar stepper motor, commonly designated the KP4M4-001. Controls a питагия, five ллока wire, four – phase, unipolar stepper motor, commonly designated the KP4M4-001. Поступаться все проходной, PDA – интерфейсы и немой. This блока was used in kwt scale model схема a RADAR set to control the position of a miniature parabolic antenna. Might adjunct a small model kwt a submarine, perhaps to add the dimension of sound.

Облако тегов: Проекты дома 6х10 из пеноблока, Схема блока питания winsis kwt 200 circuit, Проект дома одноэтажный с мансардой из пеноблока, Pioneer 4200sd инструкция GitHub, Схема блока питания kwt 200

Мне нужен был легкий блок питания, для разных дел (экспедиций, питания разных КВ и УКВ трансиверов или для того чтобы переезжая на другую квартиру не таскать с собой трансформаторный БП). Прочитав доступную информацию в сети, о переделке компьютерных БП – понял, что разбираться придется самому. Все что нашел, было описано както сумбурно и не совсем понятно (для меня). Здесь я расскажу, по порядку, как переделывал несколько разных блоков. Различия будут описаны отдельно. Итак, я нашел несколько БП от старых PC386 мощностью 200W (во всяком случае, так было на крышке написано). Обычно на корпусах таких БП пишут примерно следующее: +5V/20A , -5V/500mA , +12V/8A , -12V/500mA

Токи указанные по шинам +5 и +12В – импульсные. Постоянно нагружать такими токами БП нельзя, перегреются и треснут высоковольтные транзисторы. Отнимем от максимального импульсного тока 25% и получим ток который БП может держать постоянно, в данном случае это 10А и до 14-16А кратковременно (не более 20сек). Вообще-то тут нужно уточнить, что 200W БП бывают разные, их тех что мне попадались не все могли держать 20А даже кратковременно! Многие тянули только 15А, а некоторые до 10А. Имейте это в виду!

Хочу заметить что конкретная модель БП роли не играет, так как все они сделаны практически по одной схеме с небольшими вариациями. Наиболее критичным моментом, является наличие микросхемы DBL494 или ее аналогов. Мне попадались БП с одной микросхемой 494 и с двумя микросхемами 7500 и 339. Всё остальное, не имеет большого значения. Если у вас есть возможность выбрать БП из нескольких, в первую очередь, обратите внимание на размер импульсного трансформатора (чем больше, тем лучше) и наличие сетевого фильтра. Хорошо, когда сетевой фильтр уже распаян, иначе его придётся самому распаять, чтобы помехи снизить. Это несложно, намотайте 10 витков на ферритовом кольце и поставьте два конденсатора, места для этих деталей уже предусмотрены на плате.

Для начала, сделаем несколько простых вещей, после которых вы получите хорошо работающий блок питания с выходным напряжением 13.8В, постоянным током до 4 – 8А и кратковременным до 12А. Вы убедитесь что БП работает и определитесь, нужно ли продолжать модификации.

Разбираем блок питания и вытаскиваем плату из корпуса и тщательно чистим её, щеткой и пылесосом. Пыли быть не должно. После этого, выпаиваем все пучки проводов идущие к шинам +12, -12, +5 и -5В.

Вам нужно найти (на плате) микросхему DBL494 (в других платах стоит 7500, это аналог), переключить приоритет защиты c шины +5В на +12В и установить нужное нам напряжение (13 – 14В). От 1-ой ноги микросхемы DBL494 отходит два резистора (иногда больше, но это не принципиально), один идёт на корпус, другой к шине +5В. Он нам и нужен, аккуратно отпаиваем одну из его ножек (разрываем соединение).

Теперь, между шиной +12В и первой ножной микросхемы DBL494 припаиваем резистор 18 – 33ком. Можно поставить подстроечный, установить напряжение +14В и потом заменить его постоянным. Я рекомендую установить не 13.8В, а именно 14.0В, потому что большинство фирменной КВ-УКВ аппаратуры работает лучше при этом напряжении.

НАСТРОЙКА И РЕГУЛИРОВКА

Пора включить наш БП, чтобы проверить, всё ли мы сделали правильно. Вентилятор можно не подключать и саму плату в корпус не вставлять. Включаем БП, без нагрузки, к шине +12В подключаем вольтметр и смотрим какое там напряжение. Подстроечным резистором, который стоит между первой ногой микросхемы DBL494 и шиной +12В., устанавливаем напряжение от 13.9 до +14.0В.

Теперь проверьте напряжение между первой и седьмой ногами микросхемы DBL494, оно должно быть не меньше 2В и не больше 3В. Если это не так, подберите сопротивление резистора между первой ногой и корпусом и первой ногой и шиной +12В. Обратите особое внимание на этот пункт, это ключевой момент. При напряжении выше или ниже указанного, блок питания будет работать хуже, нестабильно, держать меньшую нагрузку.

Итак, первый этап можно считать завершённым. Вставьте плату в корпус, выведите клеммы для подключения радиостанции. Блоком питания можно пользоваться! Подключите трансивер, но давать нагрузку более 12А пока нельзя! Автомобильная УКВ станция, будет работать на полной мощности (50Вт), а в КВ трансивере придётся установить 40-60% мощности. Что будет если вы нагрузите БП большим током? Ничего страшного, обычно срабатывает защита и пропадает выходное напряжение. Если защита не сработает, перегреются и лопаются высоковольтные транзисторы. В этом случае напряжение просто пропадет и последствий для аппаратуры не будет. После их замены, БП снова работоспособен!

ПРОДОЛЖАЕМ МОДИФИЦИРОВАТЬ ДАЛЬШЕ . . . .

Переворачиваем вентилятор наоборот, дуть он должен внутрь корпуса. Под два винта вентилятора, подкладываем шайбы чтобы его немного развернуть, а то дует только на высоковольтные транзисторы, это неправильно, нужно чтобы поток воздуха был направлен и на диодные сборки и на ферритовое кольцо.

Перед этим, вентилятор желательно смазать. Если он сильно шумит поставьте последовательно с ним резистор 60 – 150ом 2Вт. или сделайте регулятор вращения в зависимости от нагрева радиаторов, но об этом чуть ниже.

Выведите две клеммы из БП для подключения трансивера. От шины 12В до клеммы проведите 5 проводов из того пучка который вы отпаяли вначале. Между клеммами поставьте неполярный конденсатор на 1мкф и светодиод с резистором. Минусовой провод, также подведите к клемме пятью проводами.

:/> Powershell директшоу

В некоторых БП, параллельно клеммам к которым подключается трансивер, поставьте резистор сопротивлением 300 – 560ом. Это нагрузка, для того чтобы не срабатывала защита. Выходная цепь должна выглядеть примерно так, как показано на схеме.

Умощняем шину +12В и избавляемся от лишнего хлама. Вместо диодной сборки или двух диодов (которые часто ставят вместо неё), ставим сборку 40CPQ060, 30CPQ045 или 30CTQ060, любые другие варианты ухудшат КПД. Рядом, на этом радиаторе, стоит сборка 5В, выпаиваем её и выбрасываем.

Под нагрузкой, наиболее сильно нагреваются следующие детали: два радиатора, импульсный трансформатор, дроссель на ферритовом кольце, дроссель на ферритовом стержне. Теперь наша задача, уменьшить теплоотдачу и увеличить максимальный ток нагрузки. Как я говорил ранее, он может доходить до 16А (для БП мощностью 200Вт).

Выпаяйте дроссель на ферритовом стержне из шины +5В и поставьте его на шину +12В, стоящий там ранее дроссель (он более высокий и намотан тонким проводом) выпаяйте и выбросите. Теперь дроссель греться практически не будет или будет, но не так сильно. На некоторых платах дросселей просто нет, можно обойтись и без него, но желательно чтобы он был для лучшей фильтрации возможных помех.

На большом ферритовом кольце намотан дроссель для фильтрации импульсных помех. Шина +12В на нем намотана более тонким проводом, а шина +5В самым толстым. Выпаяйте аккуратно это кольцо и поменяйте местами обмотки для шин +12В и +5В (или включите все обмотки параллельно). Теперь шина +12В проходит через этот дроссель, самым толстым проводом. В результате, этот дроссель будет нагреваться значительно меньше.

В БП установлены два радиатора, один для мощных высоковольтных транзисторов, другой, для диодных сборок на +5 и +12В. Мне попадались несколько разновидностей радиаторов. Если, в вашем БП, размеры обоих радиаторов 55x53x2мм и в верхней части у них есть ребра (как на фотографии) – вы можете рассчитывать на 15А. Когда радиаторы имеют меньший размер – не рекомендуется нагружать БП током более 10А. Когда радиаторы более толстые и имеют в верхней части дополнительную площадку – вам повезло, это наилучший вариант, можно получить 20А в течении минуты. Если радиаторы маленькие, для улучшения теплоотдачи, можно закрепить на них небольшую пластину из дюраля или половинку от радиатора старого процессора. Обратите внимание, хорошо ли прикручены высоковольтные транзисторы к радиатору, иногда они болтаются.

Выпаиваем электролитические конденсаторы на шине +12В, на их место ставим 4700×25В. Конденсаторы на шине +5В желательно выпаять, просто для того, чтобы места свободного больше стало и воздух от вентилятора лучше детали обдувал.

8. На плате вы видите два высоковольтных электролита, обычно это 220×200В. Замените их на два 680×350В, в крайнем случае, соедините параллельно два по 220+220=440мКф. Это важно и дело тут не только в фильтрации, импульсные помехи будут ослаблены и возрастёт устойчивость к максимальным нагрузкам. Результат можно посмотреть осциллографом. Во общем, надо делать обязательно!

9. Желательно чтобы вентилятор менял скорость в зависимости от нагрева БП и не крутился когда нет нагрузки. Это продлит жизнь вентилятору и уменьшит шума. Предлагаю две простые и надежные схемы. Если у вас есть терморезистор, смотрите на схему посередине, подстроечным резистором устанавливаем температуру срабатывания терморезистора примерно +40С. Транзистор, нужно ставить именно KT503 с максимальным усилением по току (это важно), другие типы транзисторов работают хуже. Терморезистор любой типа NTC, это означает, что при нагреве его сопротивление должно уменьшаться. Можно использовать терморезистор с другим номиналом. Подстроечный резистор должен быть многооборотным, так легче и точнее настроить температуру срабатывания вентилятора. Плату со схемой прикручиваем к свободному ушку вентилятора. Терморезистор крепим к дросселю на ферритовом кольце, он нагревается быстрее и сильнее остальных деталей. Можно приклеить терморезистор к диодной сборке на 12В. Важно, чтобы ни один из выводов терморезистора не коротил на радиатор!!! В некоторых БП, стоят вентиляторы с большим током потребления, в этом случае после КТ503 нужно поставить КТ815.

Если терморезистора у вас нет, сделайте вторую схему, смотрите справа, в ней в качестве термоэлемента используются два диода Д9. Прозрачными колбами приклейте их к радиатору на котором установлена диодная сборка. В зависимости от применяемых транзисторов, иногда нужно подобрать резистор 75 ком. Когда БП работает без нагрузки, вентилятор не должен крутиться. Все просто и надежно!

От компьютерного блока питания мощностью 200W, реально получить 10 – 12А (если в БП будут стоять большие трансформаторы и радиаторы) при постоянной нагрузке и 16 – 18А кратковременно при выходном напряжении 14.0В. Это значит, что вы можете спокойно работать в режимах SSB и CW на полной мощности (100Вт) трансивера. В режимах SSTV, RTTY, MT63, MFSK и PSK, придётся уменьшить мощность передатчика до 30-70Вт., в зависимости от продолжительности работы на передачу.

Вес переделанного БП, примерно 550гр. Его удобно брать с собой в радиоэкспедиции и различные выезды.

При написании этой статьи и во время экспериментов, было испорчено три БП (как известно, опыт приходит не сразу) и удачно переделано пять БП.

Большой плюс компьютерного БП, в том, что он стабильно работает при изменении сетевого напряжения от 180 до 250В. Некоторые экземпляры работают и при большем разбросе напряжений.

Смотрите фотографии удачно переделанных импульсных блоков питания:

Игорь Лаврушов г.Кисловодск

Не редко при ремонте или переделке блока питания ATX в автомобильное зарядное устройство необходима схема этого блока. С учетом того, что на данный момент, моделей блоков огромное количество, мы решили собрать небольшую подборку из сети, где будут размещены типовые схемы компьютерных блоков питания ATX. На данном этапе подборка далеко не полная и будет постоянно пополняться. Если у Вас есть схемы компьютерных блоков питания ATX, которые не вошли в данную статью и желание поделиться, мы всегда будем рады добавить новые и интересные материалы.

Схема JNC LC-250ATX

Схема JNC LC-B250ATX

Схема JNC SY-300ATX

Схема Enlight HPC-250 и HPC-350

Схема Linkworld 200W, 250W и 300W

Схема Green Tech MAV-300W-P4

Схема AcBel API3PCD2 ATX-450P-DNSS 450W

Схема AcBel API4PC01 400W

Схема Maxpower PX-300W

Схема PowerLink LPJ2-18 300W

Схема Shido LP-6100 ATX-250W

Схема KME PM-230W

Схема Delta Electronics DPS-260-2A

Схема Delta Electronics DPS-200PB-59

Схема InWin IW-P300A2-0

Схема SevenTeam ST-200HRK

Схема SevenTeam ST-230WHF

Схема Codegen 200XA1 250XA1 CG-07A CG-11

Схема Codegen 300X 300W

Схема PowerMan IP-P550DJ2-0

Схема Microlab 350w

Схема Sparkman SM-400W (STM-50CP)

Схема GEMBIRD 350W (ShenZhon 350W)

Схема блока питания FSP250-50PLA (FSP500PNR)

Схема блока ATX Colorsit 330U (Sven 330U-FNK) на SG6105

Схема блока NT-200ATX (KA3844B+LM339)

При переделке некоторых старых блоков АТ в зарядные устройства, можно столкнуться с некоторыми проблемами, в которых новичку тяжело разобраться. Мы попытаемся сегодня уделить немного времени таким моментам и расскажем, как можно сделать зарядное из АТ блока питания 200 Вт на основе ШИМ TL494. Опытом переделки поделится с вами Ильсур Валитов с Ульяновска.

Немножко теории. ШИМ TL494 был, есть и будет популярен среди радиолюбителей, на его основе очень часто встречаются как старые АТ блоки, так и современные АТХ. Вся суть переделок подобных БП заключается в корректировке режима работы TL494 для поднятия выходного напряжения блока до 14,4 В.

Если смотреть типовую схему включения TL494, то выходное напряжение блока будет зависеть от делителя, состоящего с резисторов R8 и R9. Увеличивая сопротивление R8, можно увеличивать и выходное напряжение БП. Проще говоря, ШИМ будет стараться поддерживать опорное напряжение 2,5 В на этом делителе, к которому подключена 1-я ножка TL494.

Все было бы хорошо, но существуют АТ блоки, где такой делитель подключен только к шине + 5 В.

В таком блоке питания получается, что стабилизирована только шина +5 В. Если мы, с помощью резистора R7 (см. уже схему блока) увеличивая его сопротивление, добьемся выходного напряжения 14,4 В на шине +12 В, то при подключении АКБ зарядный ток будет составлять лишь 1-1,5 А. Этого явно мало, т.к. блок способен выдать больше. Для этого нам нужно стабилизировать шину +12 В, к которой будем подключать АКБ.

Выпаиваем R7 (нумерация деталей на схеме не совпадает с нумерацией на плате, но номиналы деталей соответствуют схеме).

Вместо него устанавливаем подстроечный резистор. Ножку резистора, которая шла на шину +5 В, подключаем к шине +12 В.

Подстроечный резистор настраиваем на 24 кОм, т.к. при таком его сопротивлении TL494 необходимо будет подать 14,4 В на выход БП, чтобы на делителе получилось 2,5 В.

Теперь с помощью подстроечного резистора можно немного откорректировать выходное напряжение.

Зарядное из АТ блока питания готово. Ну и, конечно, финальное фото процесса зарядки. При подключении сильно посаженной АКБ зарядные токи могут достигать 5 -7 А и выше, по мере заряда батареи ток будет падать.

Процесс зарядки можно будет считать оконченным, когда зарядный ток снизится до 0,5 А.

Для начала
небольшой ликбез по БП:

БП для компьютера построен на основе двухтактного
преобразователя с
бестранформаторным входом. Можно с уверенностью сказать что процентов
95 всех блоков питания для компьютеров построены именно по этому
принципу. Цикл получения напряжения на выходе содержит несколько шагов:
входное напряжение выпрямляется, сглаживается и подается на силовые
ключи двухтактного преобразователя. Работой этих ключей занимается
спеализированная микросхема, обычно называемая ШИМ-контроллером. Этот
контроллер занимается генерацией импульсов, подаваемых на силовые
элементы, обычно силовые биполярные транзисторы, но в последнее время
имеется интерес и к мощным полевым транзисторам, поэтому и они могут
встречаться в БП. Так как схема преобразования двухтактная мы имеет два
транзистора, которые должны переключаться попеременно друг с другом,
если они включатся одновременно, то можно с уверенностью считать, что
БП готов к ремонту – в этом случае сгорают силовые элементы, иногда
импульсный трансформатор, может сгореть и еще что-нибудь в нагрузку.
Задача контроллера заключается в том, чтобы такой ситуации не произошло
в принципе, также он следит за выходым напряжением, обычно это цепь
питания +5В, т.е. это напряжение используется для цепи обратной связи и
по нему осуществляется стабилизация всех остальных напряжений. Кстати,
в китайских БП дополнительной стабилизации по цепям +12В, -12В, +3.3В
не предусмотрено.
Регулирование напряжения осуществляется по широтно-импульсному методу:
обычно изменяется коэффициент заполнения импульса, т.е. ширина лог. 1 к
ширине всего импульса. Чем больше лог.1, тем выше напряжение на выходе.
Все это можно найти в специальной литературе по силовой выпрямительной
технике.
После ключей стоит импульсный трансформатор, который осуществляет
перенос энергии с первичной цепи во вторичную и одновременно
осуществляет гальваническую развязку от силовой цепи 220В. Далее со
вторичных обмоток снимается переменное напряжение, которое
выпрямляется, сглаживается и подается на выход для питания материнской
платы и всех компонентов компьютера. Это общее описание, которое не
лишено недостатков. По вопросам силовой электроники стоит обратиться к
специализированным учебникам и ресурсам.

:/> Клавиша сдвига это

Ниже приводится раскладка проводов для блоков питания АТ и АТХ:

Для запуска блока питания АТХ необходимо соединить провод Power Supply
On с землей (черным проводом). Ниже приводятся схемы блоков питания для
компьютера:

Блоки питания АТХ:

Приведем полное описание принципиальной схемы для одного из 200-ваттных
импульсных блоков питания (PS6220C, производство Тайвань).

Переменное напряжение сети подается через сетевой выключатель PWR SW через
сетевой предохранитель F101 4А, помехоподавляющие фильтры, образованные
элементами С101, R101, L101, С104, С103, С102 и дроссели L102, L103 на:

выходной трехконтактный разъем, к которому может подстыковываться кабель
питания дисплея;
двухконтактный разъем JP1, ответная часть которого находится на плате.

С разъема JP1 переменное напряжение сети поступает на:

мостовую схему выпрямления ВR1 через терморезистор THR1;
первичную обмотку пускового трансформатора Т1.

На выходе выпрямителя ВR1 включены сглаживающие емкости фильтра С1, С2.
Терморезистор THR ограничивает начальный бросок зарядного тока этих
конденсаторов. Переключатель 115 В/230 В SW обеспечивает возможность питания ИБП
как от сети 220-240 В, так и от сети 110/127 В.

Высокооомные резисторы R1, R2, шунтирующие конденсаторы С1, С2 являются
симметрирующими (выравнивают напряжения на С1 и С2), а также обеспечивают
разрядку этих конденсаторов после выключения ИБП из сети. Результатом работы
входных цепей является появление на шине выпрямленного напряжения сети
постоянного напряжения Uep, равного +310 В, с некоторыми пульсациями. В данном ИБП используется схема запуска с принудительным (внешним) возбуждением, которая
реализована на специальном пусковом трансформаторе Т1, на вторичной обмотке
которого после включения ИБП в сеть появляется переменное напряжение с частотой
питающей сети. Это напряжение выпрямляется диодами D25, D26, которые образуют со
вторичной обмоткой Т1 двухполупериодную схему выпрямления со средней точкой. С30
– сглаживающая емкость фильтра, на которой образуется постоянное напряжение,
используемое для питания управляющей микросхемы U4.

В качестве управляющей микросхемы в данном ИБП традиционно используется
ИМС TL494.

Питающее напряжение с конденсатора С30 подается на вывод 12 U4. В результате на
выводе 14 U4 появляется выходное напряжение внутреннего опорного источника Uref=-5
В, запускается внутренний генератор пилообразного напряжения микросхемы, а на
выводах 8 и 11 появляются управляющие напряжения, которые представляют собой
последовательности прямоугольных импульсов с отрицательными передними фронтами,
сдвинутые друг относительно друга на половину периода. Элементы С29, R50,
подключенные к выводам 5 и 6 микросхемы U4 определяют частоту пилообразного
напряжения, вырабатываемого внутренним генератором микросхемы.

Согласующий каскад в данном ИБП выполнен по бестранзисторной схеме с раздельным
управлением. Напряжение питания с конденсатора С30 подается в средние точки
первичных обмоток управляющих трансформаторов Т2, Т3. Выходные транзисторы ИМС
U4 выполняют функции транзисторов согласующего каскада и включены по схеме с ОЭ.
Эмиттеры обоих транзисторов (выводы 9 и 10 микросхемы) подключены к “корпусу”.
Коллекторными нагрузками этих транзисторов являются первичные полуобмотки
управляющих трансформаторов Т2, Т3, подключенные к выводам 8, 11 микросхемы U4
(открытые коллекторы выходных транзисторов). Другие половины первичных обмоток
Т2, Т3 с подключенными к ним диодами D22, D23 образуют цепи размагничивания
сердечников этих трансформаторов.

Трансформаторы T2, Т3 управляют мощными транзисторами полумостового инвертора.

Переключения выходных транзисторов микросхемы вызывают появление импульсных
управляющих ЭДС на вторичных обмотках управляющих трансформаторов Т2, Т3. Под
действием этих ЭДС силовые транзисторы Q1, Q2 попеременно открываются с
регулируемыми паузами (“мертвыми зонами”). Поэтому через первичную обмотку
силового импульсного трансформатора Т5 протекает переменный ток в виде
пилообразных токовых импульсов. Это объясняется тем, что первичная обмотка Т5
включена в диагональ электрического моста, одно плечо которого образовано
транзисторами Q1, Q2, а другое – конденсаторами С1, С2. Поэтому при открывании
какого-либо из транзисторов Q1, Q2 первичная обмотка Т5 оказывается подключена к
одному из конденсаторов С1 или С2, что и обуславливает протекание через нее тока
в течение всего времени, пока открыт транзистор.

Цепочка С4, R7, шунтирующая первичную обмотку Т5, способствует подавлению
высокочастотных паразитных колебательных процессов, которые возникают в контуре,
образованном индуктивностью первичной обмотки Т5 и ее межвитковой емкостью, при
закрываниях транзисторов Q1, Q2, когда ток через первичную обмотку резко
прекращается.

Конденсатор С3, включенный последовательно с первичной обмоткой Т5, ликвидирует
постоянную составляющую тока через первичную обмотку Т5, исключая тем самым
нежелательное подмагничивание его сердечника.

Резисторы R3, R4 и R5, R6 образуют базовые делители для мощных транзисторов Q1,
Q2 соответственно и обеспечивают оптимальный режим их переключения с точки
зрения динамических потерь мощности на этих транзисторах.

Протекание переменного тока через первичную обмотку Т5 обуславливает наличие
знакопеременных прямоугольных импульсных ЭДС на вторичных обмотках этого
трансформатора.

Силовой трансформатор Т5 имеет три вторичные обмотки, каждая из которых имеет
вывод от средней точки.

Обмотка IV обеспечивает получение выходного напряжения +5 В. Диодная сборка SD2
(полумост) образует с обмоткой IV двухполупериодную схему выпрямления со средней
точкой (средняя точка обмотки IV заземлена).

Элементы L2, С10, С11, С12 образуют сглаживающий фильтр в канале +5 В. Для
подавления паразитных высокочастотных колебательных процессов, возникающих при
коммутациях диодов сборки SD2, эти диоды зашунтированы успокаивающими
RC-цепочками С8, R10 и С9, R11.

Диоды сборки SD2 представляют собой диоды с барьером Шоттки, чем достигается
необходимое быстродействие и повышается КПД выпрямителя.

Обмотка III совместно с обмоткой IV обеспечивает получение выходного напряжения
+12 В вместе с диодной сборкой (полумостом) SD1. Эта сборка образует с обмоткой
III двухполупериодную схему выпрямления со средней точкой. Однако средняя точка
обмотки III не заземлена, а подключена к шине выходного напряжения +5 В. Это
даст возможность использовать диоды Шоттки в канале выработки +12 В, т.к.
обратное напряжение, прикладываемое к диодам выпрямителя при таком включении,
уменьшается до допустимого для диодов Шоттки уровня.

Элементы L1, С6, С7 образуют сглаживающий фильтр в канале +12 В.

Резисторы R9, R12 предназначены для ускорения разрядки выходных конденсаторов
шин +5 В и +12 В после выключения ИБП из сети.

RC-цепочка С5, R8 предназначена для подавления колебательных процессов,
возникающих в паразитном контуре, образованном индуктивностью обмотки III и ее
межвитковой емкостью.

Обмотка II с пятью отводами обеспечивает получение отрицательных выходных
напряжений -5 В и -12 В.

Два дискретных диода D3, D4 образуют полумост двухполупериодного выпрямления в
канале выработки -12 В, а диоды D5, D6 – в канале -5 В.

Элементы L3, С14 и L2, С12 образуют сглаживающие фильтры для этих каналов.

Обмотка II, также как и обмотка III, зашунтирована успокоительной RC-цепочкой
R13, С13.

Средняя точка обмотки II заземлена.

Стабилизация выходных напряжений осуществляются разными способами в разных
каналах.

Отрицательные выходные напряжения -5 В и -12 В стабилизируются при помощи
линейных интегральных трехвыводных стабилизаторов U4 (типа 7905) и U2 (типа
7912).

Для этого на входы этих стабилизаторов подаются выходные напряжения выпрямителей
с конденсаторов С14, С15. На выходных конденсаторах С16, С17 получаются
стабилизированные выходные напряжения -12 В и -5 В.

Диоды D7, D9 обеспечивают разрядку выходных конденсаторов С16, С17 через
резисторы R14, R15 после выключения ИБП из сети. Иначе эти конденсаторы
разряжались бы через схему стабилизаторов, что нежелательно.

Через резисторы R14, R15 разряжаются и конденсаторы С14, С15.

Диоды D5, D10 выполняют защитную функцию в случае пробоя выпрямительных диодов.

Если хотя бы один из этих диодов (D3, D4, D5 или D6) окажется “пробитым”, то в
отсутствие диодов D5, D10 ко входу интегрального стабилизатора U1 (или U2)
прикладывалось бы положительное импульсное напряжение, а через электролитические
конденсаторы С14 или С15 протекал бы переменный ток, что привело бы к выходу их
из строя.

Наличие диодов D5, D10 в этом случае устраняет возможность возникновения такой
ситуации, т.к. ток замыкается через них.

Например, в случае, если “пробит” диод D3, положительная часть периода, когда D3
должен быть закрыт, ток замкнется по цепи: к-а D3 – L3 D7-D5- “корпус”.

Стабилизация выходного напряжения +5 В осуществляется методом ШИМ. Для этого к
шине выходного напряжения +5 В подключен измерительный резистивный делитель R51,
R52. Сигнал, пропорциональный уровню выходного напряжения в канале +5 В,
снимается с резистора R51 и подается на инвертирующий вход усилителя ошибки DA3
(вывод 1 управляющей микросхемы). На прямой вход этого усилителя (вывод 2)
подается опорный уровень напряжения, снимаемый с резистора R48, входящего в
делитель VR1, R49, R48, который подключен к выходу внутреннего опорного
источника микросхемы U4 Uref=+5 В. При изменениях уровня напряжения на шине +5 В
под воздействием различных дестабилизирующих факторов происходит изменение
величины рассогласования (ошибки) между опорным и контролируемым уровнями
напряжения на входах усилителя ошибки DA3. В результате ширина (длительность)
управляющих импульсов на выводах 8 и 11 микросхемы U4 изменяется таким образом,
чтобы вернуть отклонившееся выходное напряжение +5 В к номинальному значению
(при уменьшении напряжения на шине +5 В ширина управляющих импульсов
увеличивается, а при увеличении этого напряжения – уменьшается).

Устойчивая (без возникновения паразитной генерации) работа всей петли
регулирования обеспечивается за счет цепочки частотно-зависимой отрицательной
обратной связи, охватывающей усилитель ошибки DA3. Эта цепочка включается между
выводами 3 и 2 управляющей микросхемы U4 (R47, С27).

Выходное напряжение +12 В в данном ИБП не стабилизируется.

Регулировка уровня выходных напряжений в данном ИБП производится только для
каналов +5 В и +12 В. Эта регулировка осуществляется за счет изменения уровня
опорного напряжения на прямом входе усилителя ошибки DA3 при помощи
подстроечного резистора VR1.

При изменении положения движка VR1 в процессе настройки ИБП будет изменяться в
некоторых пределах уровень напряжения на шине +5 В, а значит и на шине +12 В,
т.к. напряжение с шины +5 В подается в среднюю точку обмотки III.

Комбинированная зашита данного ИБП включает в себя:

ограничивающую схему контроля ширины управляющих импульсов;
полную схему защиты от КЗ в нагрузках;
неполную схему контроля выходного перенапряжения (только на шине +5 В).

Рассмотрим каждую из этих схем.

Ограничивающая схема контроля использует в качестве датчика трансформатор тока
Т4, первичная обмотка которого включена последовательно с первичной обмоткой
силового импульсного трансформатора Т5.

Резистор R42 является нагрузкой вторичной обмотки Т4, а диоды D20, D21 образуют
двухполупериодную схему выпрямления знакопеременного импульсного напряжения,
снимаемого с нагрузки R42.

Резисторы R59, R51 образуют делитель. Часть напряжения сглаживается
конденсатором С25. Уровень напряжения на этом конденсаторе пропорционально
зависит от ширины управляющих импульсов на базах силовых транзисторов Q1, Q2.
Этот уровень через резистор R44 подается на инвертирующий вход усилителя ошибки
DA4 (вывод 15 микросхемы U4). Прямой вход этого усилителя (вывод 16) заземлен.
Диоды D20, D21 включены так, что конденсатор С25 при протекании тока через эти
диоды заряжается до отрицательного (относительно общего провода) напряжения.

:/> System нагружает диск на 100 windows 10. В Windows 10 загрузка диска на 100 процентов: решение от специалиста WiFiGid

В нормальном режиме работы, когда ширина управляющих импульсов не выходит
за допустимые пределы, потенциал вывода 15 положителен, благодаря связи этого
вывода через резистор R45 с шиной Uref. При чрезмерном увеличении ширины
управляющих импульсов по какой-либо причине, отрицательное напряжение на
конденсаторе С25 возрастает, и потенциал вывода 15 становится отрицательным. Это
приводит к появлению выходного напряжения усилителя ошибки DA4, которое до этого
было равно 0 В. Дальнейший рост ширины управляющих импульсов приводит к тому,
что управление переключениями ШИМ-компаратора DA2 передается к усилителю DA4, и
последующего за этим увеличения ширины управляющих импульсов уже не происходит
(режим ограничения), т.к. ширина этих импульсов перестает зависеть от уровня
сигнала обратной связи на прямом входе усилителя ошибки DA3.

Схема защиты от КЗ в нагрузках условно может быть разделена на защиту каналов
выработки положительных напряжений и защиту каналов выработки отрицательных
напряжений, которые схемотехнически реализованы примерно одинаково.

Датчиком схемы защиты от КЗ в нагрузках каналов выработки положительных
напряжений (+5 В и +12 В) является диодно-резистивный делитель D11, R17,
подключенный между выходными шинами этих каналов. Уровень напряжения на аноде
диода D11 является контролируемым сигналом. В нормальном режиме работы, когда
напряжения на выходных шинах каналов +5 В и +12 В имеют номинальные величины,
потенциал анода диода D11 составляет около +5,8 В, т.к. через делитель-датчик
протекает ток с шины +12 В на шину +5 В по цепи: шина +12 В – R17-D11 – шина +5
В.

Контролируемый сигнал с анода D11 подается на резистивный делитель R18, R19.
Часть этого напряжения снимается с резистора R19 и подается на прямой вход
компаратора 1 микросхемы U3 типа LM339N. На инвертирующий вход этого компаратора
подается опорный уровень напряжения с резистора R27 делителя R26, R27,
подключенного к выходу опорного источника Uref=+5 В управляющей микросхемы U4.
Опорный уровень выбран таким, чтобы при нормальном режиме работы потенциал
прямого входа компаратора 1 превышал бы потенциал инверсного входа. Тогда
выходной транзистор компаратора 1 закрыт, и схема ИБП нормально функционирует в
режиме ШИМ.

В случае КЗ в нагрузке канала +12 В, например, потенциал анода диода D11
становится равным O В, поэтому потенциал инвертирующего входа компаратора 1
станет выше, чем потенциал прямого входа, и выходной транзистор компаратора
откроется. Это вызовет закрывание транзистора Q4, который нормально открыт током
базы, протекающим по цепи: шина Upom – R39 – R36 б-э Q4 – “корпус”.

Открывание выходного транзистора компаратора 1 подключает резистор R39 к
“корпусу”, и поэтому транзистор Q4 пассивно закрывается нулевым смещением.
Закрывание транзистора Q4 влечет за собой зарядку конденсатора С22, который
выполняет функцию звена задержки срабатывания защиты. Задержка необходима из тех
соображений, что в процессе выхода ИБП на режим, выходные напряжения на шинах +5
В и +12 В появляются не сразу, а по мере зарядки выходных конденсаторов большой
емкости. Опорное же напряжение от источника Uref, напротив, появляется
практически сразу же после включения ИБП в сеть. Поэтому в пусковом режиме
компаратор 1 переключается, его выходной транзистор открывается, и если бы
задерживающий конденсатор С22 отсутствовал, то это привело бы к срабатыванию
защиты сразу при включении ИБП в сеть. Однако в схему включен С22, и
срабатывание защиты происходит лишь после того как напряжение на нем достигнет
уровня, определяемого номиналами резисторов R37, R58 делителя, подключенного к
шине Upom и являющегося базовым для транзистора Q5. Когда это произойдет,
транзистор Q5 открывается, и резистор R30 оказывается подключен через малое
внутреннее сопротивление этого транзистора к “корпусу”. Поэтому появляется путь
для протекания тока базы транзистора Q6 по цепи: Uref – э-б Q6 – R30 – к-э Q5
“корпус”.

Транзистор Q6 открывается этим током до насыщения, в результате чего напряжение
Uref=5 В, которым запитан по эмиттеру транзистор Q6, оказывается приложенным
через его малое внутреннее сопротивление к выводу 4 управляющей микросхемы U4.
Это, как было показано ранее, ведет к останову работы цифрового тракта
микросхемы, пропаданию выходных управляющих импульсов и прекращению переключении
силовых транзисторов Q1, Q2, т.е. к защитному отключению. КЗ в нагрузке канала
+5 В приведет к тому, что потенциал анода диода D11 будет составлять всего около
+0,8 В. Поэтому выходной транзистор компаратора (1) окажется открыт, и
произойдет защитное отключение.

Аналогичным образом построена защита от КЗ в нагрузках каналов выработки
отрицательных напряжений (-5 В и -12 В) на компараторе 2 микросхемы U3. Элементы
D12, R20 образуют диоднорезистивный делитель-датчик, подключаемый между
выходными шинами каналов выработки отрицательных напряжений. Контролируемым
сигналом является потенциал катода диода D12. При КЗ в нагрузке канала -5 В или
-12 В, потенциал катода D12 повышается (от -5,8 до 0 В при КЗ в нагрузке канала
-12 В и до -0,8 В при КЗ в нагрузке канала -5 В). В любом из этих случаев
открывается нормально закрытый выходной транзистор компаратора 2, что и
обуславливает срабатывание защиты по приведенному выше механизму. При этом
опорный уровень с резистора R27 подается на прямой вход компаратора 2, а
потенциал инвертирующего входа определяется номиналами резисторов R22, R21. Эти
резисторы образуют двуполярно запитанный делитель (резистор R22 подключен к шине
Uref=+5 В, а резистор R21 – к катоду диода D12, потенциал которого в нормальном
режиме работы ИБП, как уже отмечалось, составляет -5,8 В). Поэтому потенциал
инвертирующего входа компаратора 2 в нормальном режиме работы поддерживается
меньшим, чем потенциал прямого входа, и выходной транзистор компаратора будет
закрыт.

Защита от выходного перенапряжения на шине +5 В реализована на элементах ZD1,
D19, R38, С23. Стабилитрон ZD1 (с пробивным напряжением 5,1 В) подключается к
шине выходного напряжения +5 В. Поэтому, пока напряжение на этой шине не
превышает +5,1 В, стабилитрон закрыт, а также закрыт транзистор Q5. В случае
увеличения напряжения на шине +5 В выше +5,1 В стабилитрон “пробивается”, и в
базу транзистора Q5 течет отпирающий ток, что приводит к открыванию транзистора
Q6 и появлению напряжения Uref=+5 В на выводе 4 управляющей микросхемы U4, т.е.
к защитному отключению. Резистор R38 является балластным для стабилитрона ZD1.
Конденсатор С23 предотвращает срабатывание защиты при случайных кратковременных
выбросах напряжения на шине +5 В (например, в результате установления напряжения
после скачкообразного уменьшения тока нагрузки). Диод D19 является
развязывающим.

Схема образования сигнала PG в данном ИБП является двухфункциональной и собрана
на компараторах (3) и (4) микросхемы U3 и транзисторе Q3.

Схема построена на принципе контроля наличия переменного низкочастотного
напряжения на вторичной обмотке пускового трансформатора Т1, которое действует
на этой обмотке лишь при наличии питающего напряжения на первичной обмотке Т1,
т.е. пока ИБП включен в питающую сеть.

Практически сразу после включения ИБП в питающую сеть появляется вспомогательное
напряжение Upom на конденсаторе С30, которым запитывается управляющая микросхема
U4 и вспомогательная микросхема U3. Кроме того, переменное напряжение со
вторичной обмотки пускового трансформатора Т1 через диод D13 и
токоограничивающий резистор R23 заряжает конденсатор С19. Напряжением с С19
запитывается резистивный делитель R24, R25. С резистора R25 часть этого
напряжения подается на прямой вход компаратора 3, что приводит к закрыванию его
выходного транзистора. Появляющееся сразу вслед за этим выходное напряжение
внутреннего опорного источника микросхемы U4 Uref=+5 В запитывает делитель R26,
R27. Поэтому на инвертирующий вход компаратора 3 подается опорный уровень с
резистора R27. Однако этот уровень выбран меньшим, чем уровень на прямом входе,
и поэтому выходной транзистор компаратора 3 остается в закрытом состоянии.
Поэтому начинается процесс зарядки задерживающей емкости С20 по цепи: Upom – R39
– R30 – С20 – “корпус”.

Растущее по мере зарядки конденсатора С20 напряжение подается на инверсный вход
4 микросхемы U3. На прямой вход этого компаратора подается напряжение с
резистора R32 делителя R31, R32, подключенного к шине Upom. Пока напряжение на
заряжающемся конденсаторе С20 не превышает напряжения на резисторе R32, выходной
транзистор компаратора 4 закрыт. Поэтому в базу транзистора Q3 протекает
открывающий ток по цепи: Upom – R33 – R34 – б-э Q3 – “корпус”.

Транзистор Q3 открыт до насыщения, а сигнал PG, снимаемый с его коллектора,
имеет пассивный низкий уровень и запрещает запуск процессора. За это время, в
течение которого уровень напряжения на конденсаторе С20 достигает уровня на
резисторе R32, ИБП успевает надежно выйти в номинапьныи режим работы, т.е. все
его выходные напряжения появляются в полном объеме.

Как только напряжение на С20 превысит напряжение, снимаемое с R32, компаратор 4
переключится, и его выходной транзистор откроется. Это повлечет за собой
закрывание транзистора Q3, и сигнал PG, снимаемый с его коллекторной нагрузки
R35, становится активным (Н-уровня) и разрешает запуск процессора.

При выключении ИБП из сети на вторичной обмотке пускового трансформатора Т1
переменное напряжение исчезает. Поэтому напряжение на конденсаторе С19 быстро
уменьшается из-за малой емкости последнего (1мкф).

Как только падение напряжения на резисторе R25 станет меньше, чем на резисторе
R27, компаратор 3 переключится, и его выходной транзистор откроется. Это
повлечет за собой защитное отключение выходных напряжений управляющей микросхемы
U4, т.к. откроется транзистор Q4. Кроме того, через открытый выходной транзистор
компаратора 3 начнется процесс ускоренной разрядки конденсатора С20 по цепи:
(+)С20 – R61 – D14 – к-э выходного транзистора компаратора 3 – “корпус”. Как
только уровень напряжения на С20 станет меньше, чем уровень напряжения на R32,
компаратор 4 переключится, и его выходной транзистор закроется. Это повлечет за
собой открывание транзистора Q3 и переход сигнала PG в неактивный низкий уровень
до того, как начнут недопустимо уменьшаться напряжения на выходных шинах ИБП.
Это приведет к инициализации сигнала системного сброса компьютера и к исходному
состоянию всей цифровой части компьютера.

Оба компаратора 3 и 4 схемы выработки сигнала PG охвачены положительными
обратными связями с помощью резисторов R28 и R60 соответственно, что ускоряет их
переключение.

Плавный выход на режим в данном ИБП традиционно обеспечивается при помощи
формирующей цепочки С24, R41, подключенной к выводу 4 управляющей микросхемы U4.
Остаточное напряжение на выводе 4, определяющее максимально возможную
длительность выходных импульсов, задается делителем R49, R41.

Питание двигателя вентилятора осуществляется напряжением с конденсатора С14 в
канале выработки напряжения -12 В через дополнительный развязывающий Г-образный
фильтр R16, С15.

Похожее: